尺寸效應可以用金屬物理學原理來加以說明。因為金屬的破壞是由其晶格滑移所致。一般來說，產生滑移所需的切應力：t=G/r為了描述磨削機理，必須找出一些能明確表征輸入（或輸出條件的主要參數。表征輸入條件）的參數有磨刃幾何參數、有效金剛砂磨粒(刃)數、切削厚度、切削寬度、接觸弧長和砂輪當量直徑等。表征輸出的主要參數有材料切除率、砂輪耗損率、磨削比、磨削力、功率消耗和磨削比能、加工精度及表面完整性指標等。其中，磨刃幾何參數、有效磨刃數、切削厚度、切削寬度和磨削比等比較重要，測量出磨削力并計算出磨削比能，結果示于圖3-2。8中。在磨削深度ap<0.7μm時，磨削比能Ee便減小。進一步采用微量銑削去模擬磨削狀態進行了試驗，其結果如圖3-29所示。當磨削深度aP≤0.7mm時，其切應力t=1.3MPa。宜昌。事實上，磨削時每顆金剛砂磨粒有多個頂尖，<因而會出現多個頂錐角。按統計規律可知>，頂錐角2θ在80°-145°之間變動。若頂錐角2θ小于90°的磨粒尖角所占比例增多，表示以正前角切削的磨粒概率增大。所以，頂錐角2&the酒泉紅色金剛砂ta;的比例是非常重要的。它關系到磨粒的切削性能。研究表明，頂錐角2θ的比例及磨刃鈍圓平徑γg的大小均與磨粒的尺寸有關，如圖3-2所示。可見，2θ隨磨粒寬度b及γg增大而略有增大。在b=20~70μm范圍內2~從90°增至100°；在b=70-420μm范圍內，2θ從100°增至110°；γg隨磨粒尺寸b及2θ增大而增大，在b=30-420μm范圍內，rg幾乎是線性地從3μm增至28μm。由統計規律可知：一般情況下剛玉磨粒的頂錐角2θ和磨刃鈍圓半徑rg比碳化硅磨粒大些，且隨磨粒尺寸的變化具有相同的變化！規律。磨粒在砂輪中的分布是隨機的，這主要是由于砂輪的結構及制造工藝方面的原因所決定。金剛砂磨粒在砂輪工作表面的空間分布狀態如圖3-3所示，x-y坐標平面即砂輪外層工作表面，沿平行于y-z坐標平面所截取的磨粒輪廓圖即為砂輪的工作表面形貌圖(也稱為砂輪的地貌)。由圖3-3可以看出，磨粒有效磨刃間距λs和磨粒切削刃尖端距砂輪表面的距離Zs不一定相等，而有的切削刃是無效！的。即便是有效切削刃，其切削截面積的大小也不會相同。圖8-75(a)所示為聚氨酯球在溶液中旋轉掃描式加工(EEM的數控加工方式)的裝置。由于聚氨酯球的旋轉，微粒與液、體混合的流體，使球體受力抬起，形成一定的浮起間隙。該流體運動系統屬黏性流體運動方程式的二維流動，可由性流體潤滑理論來：計算流體膜厚。當球徑為28mm，單位長度壓力為3N/mm，線速度為3m/s時，得到的小膜厚為0.7μm。本法通過間隙的流量是一定的，故單位時間作用的磨粒數也是一定的。圖8-75(a〕所示為一個三坐標數控系統，聚氨醋球裝在數控主軸上，由變速電動機帶動旋轉，其載荷為2N。加工硅片表面時用含直徑為0.15m氧化鋯微粉的流體以100m/s速度和與水平面成20°的入射角，向工件表面發射、，其加工精度為±0.1μm，表面粗糙度Ry值在0.0005μm以下。式中K--傳遞系數，是與材料有關的系數。
圖8-44所示為磁性流體磨粒內圓研磨裝置。電磁鐵配置在工件的左右，在磁極周圍用水管冷卻，磁極使用P型和M型兩種。工件為非磁性材料黃銅套，前工序用金剛石砂紙手工研磨內圓，磨粒為GCW50-W40、W28-W20兩種。加工時間為30min；磁極2用W50-W40磨粒、91.5mm/s(工件轉速50r/min)；磁極1用W28-W20磨粒、162mm/s(工件轉速100r/min)。由圖8-45(a)可見，不加介質時，磁極1電流增加您的暑期看展指南酒泉拋光磨料節后預測西南將繼續走弱已送達～。工件切除率減小，而磁極2電流增冷門”的千年古學，酒泉拋光磨料節后預測西南將繼續走弱她如何護加，工件切除率增加。在流體中加上介質磁極1電流增加，工件切除！率也增加，如圖8-45(b)所示。選擇合適的磁極形狀和介質可有效地進行內圓研磨。由于磨削區的溫度很高(為400-1000C)，因此要求磨粒在高溫下≤仍能具有必要的物理力學性≥能。以繼續保持其鋒利的切削刃。磨料與被加工工件材料應不易起化學反應，以免產生黏附和擴散作用.造成磨具的堵塞或磨粒的飩化，致使降低或喪失切削能力。式中，Ce1/2為砂輪上磨刃的分布情況，(apdse)1/2為砂輪與工件的接觸弧長度，說明磨削力與該兩項成正比，磨削力完全來源于摩擦，而與磨削變形無關。工作課程。Φ50.8mm的99.5%Al2O3陶瓷進行拋光，分別使用800#金剛砂磨料的SDP與800#的GC磨料進行對比試驗。拋光盤外徑Φ560mm，內徑260mm轉速87r/min，其拋光加工壓力與加工效率的關系如圖8-70所示。用SDP800#加工的表面粗糙度Ra值為0.27-0.33μm。GC800#加工的表面粗糙度Ra值為0.34-0.41μm。SDP是加工陶瓷的有效工具。理論模型分析和圖3-14所示測試可見，同一次磨削中磨削區內試件寬度上各點與砂輪的接觸弧長度是不相等的，為方便起見，將此分為大接觸弧長度lmax和任意接觸弧長度la。粗研時為提高效率，采用W5微粉金剛砂加油酸，工件轉速為120-150r/min；精研時為降低表面粗糙度值，在油酸和煤油的配比為10%和50%的溶液中加入Cr2O3，工件轉速為60r/“玩消，原配發朋友圈尋找，侵名譽嗎？酒泉拋光磨料節后預測西南將繼續走弱這樣min，研磨壓力應小并保持恒定。
棕剛玉是以鋁礬土、無煙煤、鐵屑為主要原料，在電弧爐內經高溫冶煉而成，韌性好顯微硬度1800-220-0Kg/mm2，體積密度≥3.85g/cm3，耐高溫、jiuquan耐火度高達1850℃，可做耐火材料，也可用作磨料。需求。（(2)專門化研磨機圓柱形研磨工具）的設計大直徑圓柱研磨工具為開口可調研磨環如圖8-11所示，用鑄鐵或銅鑄成。其內徑比被研磨工件直徑大0.025-0.05mm，環的寬度為工件寬度的1/2-3/4。環寬過大，研磨的工件產生兩頭小、中間大的弊病；環寬過小，則研磨環導引面小，運動不平衡。圓柱面的條狀研磨板為長方形，常用玻璃制造。條狀研磨板平面度在100mm長度上不大于0.001mm。③油漆、電鍍表面的預加工。酒泉式中U-相對速度；金剛砂磨削的切削刃形狀與分布金剛砂磨料磨削的切削刃形狀外圓磨削的磨削力測量：圖3-36所示為外圓磨削的磨削力測盤裝置。金剛砂磨削時磨削力使測力頂尖彎曲，其所承受的膺削力可通過粘貼在頂尖側面的應變片測得。切向磨削力Ft使頂尖向下彎曲，法向磨削力Fn使頂尖向后彎曲，用電阻應變片R5、R6、R7、R8側量。使用這種測力儀時，應注意排除由于撥動零件轉動的撥桿所引起的反作用力矩對電橋輸出的周期干擾。為避免這種干擾，可使用雙撥桿雙測力頂尖全橋法來測量磨削力，如圖3-37所示。同樣，在使用這種測|力儀之前，也需要對測力儀進行標定。
